坚实耐磨板厂家
无锡AR400耐磨板 耐磨板切割 耐磨板厂家热轧淬火加回火HARDOX500耐磨板 400 450 hardox550耐磨板 HARDOX400耐磨板具有良好的耐磨性能和冲击性能，HARDOX400耐磨板可以切割，折弯，焊接，hardox600耐磨板可用螺栓链接具有好保养更换的特点，日本进口耐磨板广泛应用于煤炭，水泥，电力，采矿，建筑, 砖瓦行业与其他材料相比，HARDOX500具有较高的性价比，受到越来越多行业和厂家的青睐。
标准 ASTM,AISI,DIN,JIS,GB,SUS,EN,etc
材料等级
NM450L,NM450A,NM600,NM400,NM400L,NM400A,NM500A,NM500,NM360L,NM360,NM550,NM450
NR360,NR400,MITTA 400F,MITTA 450F,MITTA 500F
Xar400,Xar450,Xar500,Xar550,Xar600
DILLIDUR400,DILLIDUR500,DILLIDUR400V,DILLIDUR500V,DILLIDUR450V,QUARD400,QUARD450,QUARD500
JFE-EH360,JFE-EH400,JFE-EH450,JFE-EH500,JFE-EH550,K400,SUMIHARD
K450,SUMIHARD K500
B-HARD360,B-HARD400,B-HARD400
KN-55,KN-60,KN-63,
FORA400,FORA500,CREUSABRO4800,CREUSABRO8000
RAEX400,RAEX450,RAEX500
应用
AR400耐磨板由于他的高耐磨性被广泛应用于矿山机械，环保机械，水泥机械，工程机械等
付30%定金，全款发货
包装
耐磨钢板切割防水包装，钢带打包。
无锡NM400耐磨板钢坯 耐磨钢板切割
瑞典进口耐磨板 度钢板
在进行切割的时候这款NM13钢板可以运用等离子切割，通常进行切割的时候都采用空气等离子切割。空气等离子切割是一种将空气压缩使其的热度源达到了5000度以上的高温，切割的时候非常的利索，不会对*板造成不平整现象。但是也要注意切割的时候速度，不宜过快。在切割之后只需要进行一番打磨就可以，直到切割处平滑、没有粗糙感就可以正常使用。
耐磨板是一款在很多生产企业中都使用的一款*板，耐磨板板质量好，*性高，是一种常见但是不普通的*板，那么这款耐磨板苏州NM450钢板具有什么和其*板所不同的地方吗？
耐磨板普通的板相比这款*板*度高出了50以上，其中耐磨板中的钢的纯度达到了96以上。苏州NM450耐磨板在生产的时候采用了世界的VD真空处理技术进行冶炼，外观更好看，质量特性更佳。具有苏州NM450钢板很多时候*板的表面受到损耗之时依旧会有新的*层出现，以及在重压力磨损的情况下依旧是很稳定。*板的加工性非常的好，能够和进行多种加工，甚至是可以将*板与多种不同材质的*板进行焊不会出现一些不稳定现象。NM13钢板是一种高锰钢，但是其的柔韧度高的，在应用到加工的时候比如拉伸、打孔冷成型、热成型的时候性好。
催化烟气含有大量的SO2、NOx和颗粒物等有害物，已成为炼厂重要的大气污染源。另外，随着新《大气污染法》陆续实施，催化烟气脱硫、脱硝已引起各企业的足够重视，烟气急冷吸收塔作为烟气脱硫、脱硝系统的核心设备，其不锈钢复合板的 是安装质量控制重要的环节之一，焊缝质量直接关系到烟气急冷吸收塔的耐腐蚀性和设备的使用寿命。通过对不锈钢复合板的 方法、材料、坡口设计、顺序和焊缝无损检验等方面的论述，简明扼要的介绍烟气急冷吸收塔不锈钢复合板质量控制点。
一、催化烟气脱硫脱硝工艺技术原理简述
某石化公司重油催化裂化装置设计规模330万T/年，包括反应单元、分馏单元、吸收稳定单元、机组单元、热工单元和烟气脱硫单元。烟气脱硫单元作为重油催化裂化装置的重要配套装置，采用基于NaOH洗涤液的EDV5000脱硫以及LoTOXTM脱硝的湿法烟气洗涤技术。
烟气急冷吸收塔是烟气脱硫、脱氮技术的核心单元，主要包括烟气急冷区、反应吸收区、过滤模组、水珠分离器和烟囱等部分，示意见图1。
1、SO2的脱除
急冷吸收塔将SO2吸收进洗涤液中，提供密集的气液接触场所，洗涤液的pH值可通过添0.2NaOH溶液进行控制。在反应区发生如下脱硫反应：
SO2+NaOH→NaHSO3
NaHSO3+ NaOH→Na2SO3+H2O
2、NOx的脱除
将臭氧发生单元产生的臭氧注入到COLD TOWER吸收塔的入口段与烟气中的NOx发生反应，将其转化为N2O5，N2O5结合烟气中的水蒸气形成硝酸，以上变化发生在注入点到冷却吸收塔入口段之间的区域。在反应区烟气被4层雾化喷嘴洗涤，NaOH 溶液将与硝酸发生中和反应。雾化喷嘴同时从烟气中脱除未反应的臭氧，完成NOx控制工艺的后一步。反应式如下：
3O2→2O3
NO+ O3→NO2+ O2
2NO2+ O3→N2O5+ O2
N2O5+H2O→2HNO3
HNO3+NaOH→NaNO3+ H2O
3、颗粒物脱除
烟气中含有的颗粒物绝大部分是上游催化裂化反应单元释放烟气携带来的催化剂颗粒。烟气中携带的固体颗粒可用冷却吸收塔内安装的过滤模组除去，而水雾则由位于过滤模组之上的水珠分离器脱除。
4、降低外排废水的COD
当外排废水中的还原性物质（如亚硫酸钠）含量超标时，会造成严重的环境污染，而氧气可以与之发生氧化还原反应，降低外排水的COD。反应式如下：
Na2SO3+1/2O2→Na2SO4
二、烟气急冷吸收塔设计情况
催化烟气急冷吸收塔是烟气脱硫、脱硝技术的核心单元，急冷吸收塔直径8500mm，顶部烟囱直径4250mm，全塔总高125000mm（切），内设喷头、滤清模块、水珠分离器等。急冷吸收塔本体均采用不锈钢复合板，上部烟囱S31603+Q345R，局部采用Alloy20+Q345R，复层厚度为3mm ，急冷塔本体采用S30403+Q345R，复层厚度为4mm。烟气急冷吸收塔规格及材质见表1。
三、烟气急冷吸收塔 控制点
催化烟气急冷吸收塔不锈钢复合钢板的的关键问题是合理地选择基层、过渡层和复层的填充材料。由于基层与复层母材、基层与复层的 材料在成分及性能方面有较大的差异，焊时稀释作用强烈，由于接头头中碳的迁移和合金元素的扩散，容易在基层一侧产生脱碳带，焊缝部位碳含量增加，而奥氏体钢侧的合金元素降低。使焊缝中奥氏体形成元素减少，碳含量增加结晶裂纹的倾向；熔合区可能出现马氏体组织而导致硬度和脆性增加，有产生裂纹的危险；此外，由于基层与覆层的含铬量差别较大，促使碳向覆层迁移扩散，而在其交界的焊缝金属区域形成增碳层和脱碳层，加剧熔合区的脆化或另一侧热影响区。脱碳带不仅是低温冲击韧性的低值区，而且往往是裂纹的起始和延展的区带，容易引起焊缝熔合线低温冲击韧性的降低并产生裂纹。
为地控制稀释和碳迁移，故需要在复层和基层之间增加一过渡层，即分为基层焊、过渡层焊和复层焊，基层和复层的焊属于同种材料焊，其welding、焊材选择和welded工艺由基层和复层金属材料决定，过渡层 属于异种钢 ，其 性主要决定于基层和复层金属的化学物理性能、接头形式和填充金属等[3]。
四、烟气急冷吸收塔不锈钢复合板的welded
1、焊前准备
工艺评定及选择
不锈钢复合板基材的焊可采用手动电弧焊、埋弧自动焊、CO2气体保护焊及组合方法。过渡层和复层的焊通常采用手工电弧焊或手工氩弧焊，也可采用药芯焊丝气体保护焊或埋弧自动焊。
材料的选择
基层材料按基材的化学成份和机械性能参照相应标准和技术条件选择，材料应焊缝金属的力学性能或等于相应母材的标准规定下限值。
复层的焊材选择与复层的化学成份和机械性能接近的焊材，复层选用材料应焊缝金属的耐腐蚀性能，当有力学性能要求时，还应力学性能，奥氏体不锈钢的材料应熔敷金属的主要合金元素的含量不低于复层材料标准规定的下限值。
过渡层的焊材应按异种钢材料选材原则，不锈钢复合板的过渡层焊条宜选择0.25Cr-0.13Ni型或0.25Cr-0.2Ni型；复层含Mo的不锈钢复合板，宜采用Ni-Mo型焊条。
坡口的设计
催化烟气急冷塔不锈钢复合板坡口形式需要依据接头位置、复合板厚度、复层焊缝的化学成份要求和耐腐蚀要求来确定。接头型式的设计原则是在质量的前提下，尽量减少填充金属量，减少熔合比，便于操作等。一般大部分工作安排在基层侧进行，可减少过渡层与复层的工作量，防止碳钢或低合金钢焊条与不锈钢复层结合，有利于控制复层金属的化学成份和复层。不锈钢复合板对接常用坡口形式见图2。
坡口加工与检查，坡口及其两侧各20mm范围内进行表面清理，去除油污、水、绣及氧化皮等污物。由于奥氏体体组织有显著的冷加工硬化性，禁止对致使复层变形。组对时应以复层为基准，复层等厚时对口错边量不应大于复层厚度的一半，且不大于2mm。定位焊缝应焊在基层母材上，定位焊缝应有评定合格的工艺，且应由合格的焊工施焊。在组装过程中，工卡具应焊在基层一层，不得在复层上工卡具，去除卡具是应防止损失基层金属，处应打磨光滑。
2、weld控制点
焊前应根据工艺评定报告编制艺文件，先焊基层，后焊过渡层和复层，且焊基层时不得将基层金属沉积在复层上。
基层焊不锈钢复合板时，为工艺实施方便，减少热循环对不锈钢焊缝的作用，应先基层部分，并将大部分工作涉及在基层侧进行，以减少可能对复层的损失，基层焊道不得触及和熔化复层，焊缝余高应符合标准规定。
过渡层焊过渡层是要在熔合良好的前提下，尽量采用较小直径的焊条（一般采用φ3.2mm焊条）或焊丝，较小的焊线，要在熔合良好的前提下减少基材金属的熔入量，从而降低熔合比，避免复合层化学成分收影响，防止熔合去裂纹的发生，过渡层的厚度应小于2mm，并将基层全部覆盖。
复层的焊缝将作为抗腐蚀表面与工作介质接触，因此在过程中应尽可能采用较小的焊线，并严格控制层间温度，对于抗腐蚀要求较高的产品，复层时的道间温度应控制在100-150℃之间，复层焊缝与复材表面保持齐平、光滑，对接焊缝余高应不大于1.5mm，角焊缝凹凸度及焊角盖度应符合设计图样的规定。
焊过程中应注意保护复层的表面，防止飞溅损伤复材表面，不得在复层表面随意引弧，焊卡兰、吊环以及临时支架，不得用铁锤敲击复合层表面等，催化烟气急冷塔复层 时以下几个问题应引起重视：
（1） 焊缝容易产生结晶裂纹
结晶裂纹是热裂纹的一种形式，焊缝金属在结晶过程中到固相线附近的高温时，液态晶界在 应力作用下产生的裂纹。影响结晶裂纹的因素主要有两个：
稀释率的影响 奥氏体复合钢板时，由于基层钢板的含碳量复层，复层受基层的稀释作用，使焊缝中奥氏体形成元素减少，含碳量增多，焊缝结晶时易产生微裂纹。
结晶区间的影响 奥氏体钢结晶温度区间很大，熔池结晶时在枝晶的晶界上存在S、P、Si等低熔点共晶物呈现薄膜状，这种液态薄膜在拉伸应力作用下易产生裂纹。
若 材料选择不合适或工艺不恰当，不锈钢焊缝就可能严重稀释，形成马氏体淬硬组织；或由于铬、镍强烈渗入珠光体钢基层而严重脆化，产生裂纹。因此， 过渡层时，要使用含铬、镍量较多的 材料，焊缝金属含一定量的铁素体组织，以提高抗裂性，使之即使受到基层的稀释，也不会产生马氏体淬硬组织；同时，也应采用合适的 方法和 工艺，减小基层一侧熔深和焊缝的稀释。
（2） 热影响区容易产生液化裂纹
复合钢 时，奥氏体钢热影响区由于受 热循环影响，低熔点杂质被熔化，在 应力作用下产生液化裂纹。 时，热影响区受熔池金属的热膨胀作用产生压缩应力，当电弧移开后，随着温度的降低，压缩应力变拉伸应力。之后，热影响区晶界上存在的低熔点共晶物的液膜被拉开产生裂纹。这种裂纹是由于奥氏体系复合钢板的热影响区晶界受 热循环作用，低熔点共晶物液化产生的，所以称为液化裂纹。如果晶界析出物的熔点高，即使受 热作用瞬时产生液态膜，但在压缩应力作用下已完成结晶，当转变为拉伸应力时晶界已不存在液态膜了，所以也就不产生裂纹。
防止奥氏体系复合钢板焊缝及热影响区产生结晶裂纹和液化裂纹的主要措施为：正确制定 工艺，严格遵守操作规程，合理选择填充材料。
（3） 熔合区脆化
奥氏体系复合钢板时，熔合区出现脆化的原因有如下几个：
a. 结构钢焊条的影响 用结构钢焊条 基层钢板时，由于热作用使复层钢板局部熔化，合金元素渗入焊缝。在熔合区附近狭小区域中，搅拌作用不充分而产生马氏体组织，使熔合区硬度和脆性增加。
b. 不锈钢焊条的影响 用不锈钢焊条 复层钢板时，容易熔化基层钢板，使焊缝金属成分稀释，焊缝金属为奥氏体马氏体组织，使塑性和耐蚀性降低，而熔合区的脆性明显增加。
c. 碳迁移的影响 时碳由低Cr的基层钢板（碳钢或低合金钢）向高Cr的不锈钢复层焊缝金属扩散迁移，因此在基层和复层的交界形成高硬度的增碳层和低硬度的脱碳层，引起熔合区的脆化。
为了防止碳的迁移，可在基层和复层之间采用“隔离焊缝”（也称过渡层）。通常选用含Nb的铁素体焊条在基层钢板上 “隔离焊缝”，然后用奥氏体钢焊条 复层，用结构钢焊条 基层。这种工艺措施可防止碳的迁移，避免在熔合区附近出现脱碳层和增碳层，从而减小了熔合区的脆化，使复合钢板的 接头具有较高的强度和韧性。
3、烟气急冷吸收塔无损检测及返修注意事项
烟气急冷吸收塔无损检测
无损检测项目按设计文件规定执行，A、B类射线（R.T）0.2Ⅲ级合格，C、D类（P.T）Ⅰ级合格
返修时尽量选用小直径焊条,选用工艺评定的下限参数，采用多层多道 法。在返修基层时，在焊基层前适当预热基层（100℃~150℃），去掉坡口内的水分和杂质； 过程中连续施焊，控制温度；焊后对焊缝区加热，加热范围不可过大，一般大于钢板厚度的两倍即可，温度控制在250℃，保温30~40分钟，以防基层和复层结合部位开裂。
NM450耐磨板零割价格 nm360/nm400/nm500耐磨板攻丝打孔
NM450耐磨板零割价格
NM450主要是在需要耐磨的场合或部位提供保护，使设备寿命更长，减少维修带来的检修和停机，相应的减少资金的投入。
NM450耐磨板化学成分
C : 0.26 Si ：0.70 Mn :1.60 P : 0.025 S ：0.010 Mo ：0.50 Cr ：1.50 Ni ：0.80 B ：0.004
NM450是耐磨钢板的一种。NM450高强度耐磨钢板。
NM450命名
N是"耐磨"中"耐"的个拼音字母。
M是"耐磨"中"磨"的个拼音字母。
450是布氏硬度值HB值。(450硬度值是广义的，国产NM450硬度值是在450左右。)
NM450耐磨板硬度表示
NM450的布氏硬度[1] HB及常用硬度表示法↓厚度mm宽度m长度m
硬度分为：洛氏硬度、布氏硬度、维氏硬度、里氏硬度、肖氏硬度、巴氏硬度、努氏硬度、韦氏硬度。维氏硬度以HV表示、洛氏硬度可分为HRA、HRB、HRC、HRD、布氏硬度以HB[N(kgf/mm2)]表示(HBS\HBW)(参照GB/T231-1984)，生产中常用布氏硬度法测定经退火、正火和调质的钢件硬度不是一个简单的物理概念，而是材料弹性、塑性、强度和韧性等力学性能的综合指标。硬度试验根据其测试方法的不同可分为静压法(如布氏硬度、洛氏硬度、维氏硬度等)、划痕法(如莫氏硬度)、回跳法(如肖氏硬度)及显微硬度、高温硬度等多种方法。
耐候板， 即耐大气腐蚀钢，是介于普通钢和不锈钢之间的低合金钢系列，耐候钢由普碳钢添加少量铜、镍等耐腐蚀元素而成，具有钢的强韧、塑延、成型、焊割、磨蚀、高温等特性;耐候性为普碳钢的2~8倍，涂装性为普碳钢的1.5~10倍。同时，它具有耐锈，使构件抗腐蚀延寿、减薄降耗，省工节能等特点。 耐候钢主要用于铁道、车辆、桥梁、塔架、光伏、高速工程等长期暴露在大气中使用的钢结构。用于制造集装箱、铁道车辆、石油井架、海港建筑、采油平台及化工石油设备中含硫化氢腐蚀介质的容器等结构件。
耐候板牌号：05CuPCrNi-A，09CuPCrNi-A，SPA-H，B480GNQR，Q400NQR1，Q450NQR1，Q550NQR1，Q700NQR1，Q235NH，Q295NH，Q355NH，Q460NH，Q295GNHL，Q345GNHL，Q460GNHL，Corten-A，COR-TEN,B450NQ,B460NQ,Q500NQ，NMIE0921，NM360，NM400 Q450NQR1等。
德国DILIIDUR400V耐磨板交货状态有关硬度的五种测试方法
德国进口耐磨板在出厂检验时需要进行洛氏硬度测试，常规方法为先去除钢板表面氧化皮和脱碳层，再将钢板放置在V型砧座上采用常规洛氏硬度计进行洛氏硬度测试。部分耐磨板因壁厚太薄(小于1.70mm)无法采用常规方法进行洛氏硬度测试。
在检验某批次耐磨板时发现，在外表面进行洛氏硬度测试时，由于载荷较大，钢板内部支撑力不足，导致出现肉眼观察不到的变形，导致洛氏硬度测试结果偏低。
为对德国进口耐磨板dillidur400v耐磨板进行准确的洛氏硬度测试，采用5种试验方法分别对薄壁DILLIDUR400V耐磨板进行洛氏硬度测试，通过对比分析测试结果确定了准确进行薄壁钢板洛氏硬度测试的方法。
在该钢板上截取尺寸为长度为400mm，宽度为mm的拉伸试样，使用E45.105型电子拉伸试验机进行室温拉伸试验。
在该钢板上截取5份长度为30mm的全截面试样，分别编号为1~5号，用砂轮机除去1，3，4，5号试样表面氧化皮和脱碳层后，分别按以下方法进行洛氏硬度测试。
(1)方法1：将1号试样放置在V型砧座上，使用560RSSZ型全自动洛氏硬度计直接在其外表面进行洛氏硬度测试，载荷为980.7N。
(2)方法2：将2号试样镶嵌后抛光，使用MVO-402TS型显微维氏硬度计测试试样横截面的维氏硬度，载荷为9.807N，然后将测试结果转换成洛氏硬度。
(3)方法3：将3号试样放置在V型砧座上，使用560RSSZ型全自动洛氏硬度计直接在其外表面进行表面洛氏硬度测试，载荷为147.1N，然后将测试结果转换成洛氏硬度。
(4)方法4：使用砂轮机在4号试样外表面加工出一个平面，将试样进行镶嵌，使用560RSSZ型全自动洛氏硬度计直接在该平面进行表面洛氏硬度测试，载荷为147.1N，然后将测试结果转换成洛氏硬度。
(5)方法5：使用砂轮机在5号试样外表面加工出一个平面，试样沿无锡耐磨板纵轴方向对半剖开，试样内表面以圆柱贴合支撑后放置在V型砧座上，使用560RSSZ型全自动洛氏硬度计直接在试样外表面进行表面洛氏硬度测试，载荷为147.1N，然后将测试结果转换成洛氏硬度。
试验结果
由NM400耐磨钢板拉伸试样的室温拉伸试验得到耐磨板的屈服强度、抗拉强度分别为296，525MPa，断后伸长率为38％。由5种方法分别得到的硬度测试上述硬度测试结果分析如下：
(1)根据GB/T 230.1－2018«金属材料洛氏硬度试验部分：试验方法»，洛氏硬度为80HRBW，试样厚度为1.5mm。1号试样厚度为1.65mm，脱碳层厚度为0.15~0.20mm，去除脱碳层后试样厚度为1.4~1.45mm，与GB/T 230.1－2018中规定的试样厚度接近。在试验过程中，由于试样没有支撑，会造成肉眼观察不到的变形，因而洛氏硬度实测值偏低。
(2)测试2号试样的维氏硬度时，由于维氏硬度测量压痕较小，可以不用去除脱碳层在试样中间部位进行测试，根据ASTM A370-17a，转换得到的洛氏硬度转换值与德国进口耐磨板厂家的抗拉强度(525MPa)匹配。该方法的缺点在于在维氏硬度试验中人为操作造成的误差较大。
(3)根据GB/T 230.1－2018，由方法3得到的表面洛氏硬度约85HR15TW，其对应的试样厚度为0.3mm，3号试样的厚度符合GB/T 230.1－2018的要求(大于0.3mm)，但在试验过程中，3号试样没有支撑，会造成肉眼观察不到的变形，因而表面洛氏硬度实测值偏低。
(4)4号试样外表面加工出一个平面并进行镶嵌，并将测得的表面洛氏硬度转换为洛氏硬度，得到的洛氏硬度与用维氏硬度转换得到的仅差1.0HRBW，结果相近，这说明该方法得到的试验结果复现性较好。根据ASTM A370-17a，4号试样由表面洛氏硬度转换得到的洛氏硬度与钢板的抗拉强度匹配。
(5)5号试样用圆柱面支撑无法压头轴线和载荷的加载方向与试样表面垂直，且试样外表面与贴合的圆柱支撑面有间隙，造成试样、压头、载荷不同轴，导致表面洛氏硬度实测值偏低。
结论
德国进口耐磨板厂家采用将取样镶嵌抛光后将测得的维氏硬度转换为洛氏硬度的方法，或者采用去除钢板表面氧化皮和脱碳层并在外表面加工出试验平面并镶嵌后，将测得的表面洛氏硬度转换为洛氏硬度的方法，得到的洛氏硬度测试结果比较准确。如果表面进行表面洛氏硬度测试或洛氏硬度测试，耐磨板支撑不足会造成试样变形导致测试结果偏低；如果薄壁无锡耐磨板中间加圆柱支撑，由于不能确保压头轴线和载荷加载方向与钢板表面垂直，且钢板外表面与贴合的圆柱支撑有间隙钢板圆弧面与贴合的圆柱支撑面存在间隙，也会造成测试结果偏低。
